Курсовая работа: Гальваническое покрытие хромом
Активность воды определим по закону Рауля:
Запишем вырожение для :
Разность потенциалов:
6.2 РАСЧЁТ ПОЛЯРИЗАЦИОННОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ БАЛАНСА НАПРЯЖЕНИЯ
Расчёт катодной поляризации:
Расчёт поляризаций произведём согласно уравнению Тафеля:
Для щелочного электролита обезжиривания при t=20ºC константы соответственно ровны:
;
Если температура процесса отличается от 298К, то вводят температурную поправку.
где А~8.104 Дж/моль - энергия активации[12];
α – коэффициент переноса электрона, примем равным 0,5.
Пересчёт этих величин на температуру процесса Т=308ºК:
На катоде:
Тогда
Аналогично рассчитываем перенапряжение переноса выделения кислорода на аноде:
;
Тогда
6.3 РАСЧЁТ ПАДЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ В ЭЛЕКТРОЛИТЕ
Расчёт падения напряжения в электролите производится по формуле:
где I – ток ванны, А;
ρ и æ – удельное сопротивление и удельная электропроводность,
Ом-1 · см-1 и Ом · см, соответственно;
l – расстояние между электродами, см;
S – среднее сечение электролита, см² ;
iср средняя плотность тока в электролите, А/см²,
æ (NaOH)=0.211 1/Ом*См|
За минимальное расстояние принимаем среднее между минимальным и максимальеным расстоянием от анода до детали, т. е.
Так как для электрохимического обезжиривания іа =ік =5,3 А/дм(кВ.), то і(ср.)=5,3А/дм(кВ.)
6.4 РАСЧЕТ ПАДЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ В ЭЛЕКТРОДАХ
Падение напряжения в анодах складывается из падения напряжения в непогруженой в электролит части и погруженной части:
I ток ванны, А
ρ – удельное сопротивление материала анода при t=35 ºC Ом*м;
ln длина погруженной части анода, (750мм.)
lнп длина непогруженной части анода, (50мм.)
Sa поперечное сечение всех анодов, м.
Удельное сопротивление анода:
Сечение анодов:
где δа – толщина анода, паринята по ГОСТ 1180-70, (0,01м.)
bа ширина анода (0,25м.);
na кол-во анодов в ванне (8шт.)
Тогда
6.5 РАСЧЕТ ПАДЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ НА КАТОДНЫХ ШТАНГАХ
где ρ – удельное сопротивление металла штанги,
lшт – длина штанги – 1700мм. Кол-во штанг 2шт.
Sшт поперечное сечение штанги
Материал штанги – медь
Падение напряжения в анодной штанге составит:
Падение напряжения в катодной штанге составит:
Оющее падение напряжения составит:
6.6 РАСЧЕТ ПАДЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ В ПОДВЕСКЕ
Так как большая часть подвески заизолирована, то падение напряжения будет величиной незначительной, ее можно принять Е=0,001В.
6.7 РАСЧЕТ ПАДЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ В КОНТАКТАХ
Определяют как сумму падений напряжения во все последовательно расположенных контактах на пути прохождения тока ванны от одной клеммы источника к другой. суммарное Еконт.=0,2В.
Общее напряжение на ванне химического обезжиривания составляет:
Баланс напряжения ванны электрохимического обезжиривания:
№ | Составные баланса | Величина составляющей, В | Величина составляющей, % |
Разница равновесных потенциалов, Ер | 0,843 | 10,57 | |
Поляризация анода, | 0,96 | 12,04 | |
Поляризация катода, | 0,644 | 8,076 | |
Падение напряжения в Эл-те, | 5,3 | 66,46 | |
Падение напряжения в штангах, | 0,001 | 0,012 | |
Падение напряжения в Эл-дах, | 0,025 | 0,313 | |
Падение напряжения в подвеске, | 0,001 | 0,012 | |
Падение напряжения в контактах, | 0,2 | 2,5 | |
Напряжение | 7,974 | 100 |
7. Тепловой расчет ванн хромирования
Техническая характеристика ванны.
№ | Наименование характеристики | Еденица измерения. | Величина |
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 |
Токовая нагрузка Напряжение Время выдержки Темп выхода подвесок Состав электролита: CrO3 H2SO4 Рабочая температура Рабочий объем Размер ванны: длина ширина высота Толщина стальной стенки Масса подвески с деталями Поверхность покрытия Количество одноименных ванн |
А В мин. мин. г/л г/л ºС л мм. мм. мм. мм. кг. м(кв.) |
484 7,974 51,41 6,76 150-200 2,25-2,5 50 1400 1600 800 1250 5 20 0,746 8 |
Определим условие теплового равновесия хромовой ванны и удельного расхода энергоносителя на 1 м(кв.)поверхности.
Составим уравнение теплового баланса за 1 час.
Где
qкомп теплота, необходимая для компенсации избытка или недостатка тепла, кДж/час;
qгр теплота, выделенная в ванне в процессе электролиза, кДж/час.;
qnдет qудет теплотавносимая м выносимая деталями из ванны при рабочей температуре, кДж/час.
qпр теплота уносимая продуктами реакции, кДж/час.;
qпот потери теплоты в окружающую среду, кДж/час.
Электрохимические процессы, протекающие в ванне:
1. Вт=13%
2. Вт=77%
3. Вт=10%
Термодинамические данные участников реакции:
кДж/моль |
кДж/моль |
,кДж/моль |
|
ΔНр298 | -1491,9 | -286,02 | -236,1 |
Энтальпия реакции:
7.1 ТЕПЛОТА ВЫДЕЛЯЕТСЯ В ВАННЕ ЗА 1 ЧАС
где I 484А токовая нагрузка на ванну;
Eb - 7,974В напряжение на ванне;
Ku коэффициент использования ванны;
ΔHr энтальпия реакции, кДж.;
n число электронов;
F число Фарадея
Для автооператорных автоматов коэффициент использования ванны рассчитывается по формуле:
Где n Число одноименных ванн (9);
T Темп выхода 6,76мин.;
τ1 время хромирования. 51,41мин.
7.2 ТЕПЛОТА РАСХОДУЕМАЯ НА НАГРЕВ ДЕТАЛЕЙ
Где С- теплоемкость стали – 0,46кДж/кг*град
G масса подвески с деталями – 20кг.
Nзагр число загрузок в час:
Где n число ванн – 8;
T 6,76 темп выхода
7.3. ТЕПЛОТА УНОСИМАЯ ПРОДУКТАМИ
а) Хромом
I=484 (токовая нагрузка на ванне)
Ссr Удельная теплоемкость хрома
б) Водородом
Определим удельную теплоемкость водорода:
в) кислородом
Определим удельную теплоемкость кислорода:
Теплота, уносимая всеми продуктами (твердыми и газообразными):
7.4. ОПРЕДЕЛИМ ТЕПЛОВОЙ ПОТОК, УНОСИМЫЙ ПАРАМИ ВОДЫ
Где Спара – удельная теплота парообразования при рабочей температуре электролита tp=50ºC, Спара=2380кДж/кг
СH2O средняя удельная теплоемкость воды 1,28кДж/кг.к
tp=50 ºC – рабочая температура;
tв температура окружающей среды(20град.)
qисп масса испарившейся воды в еденицу времени с поверхности зеркала электролита. Рассчитаем ее по уравнению Дальтона:
Где Св – коэффициент, зависящий от скорости движения воздуха(0,71)
Sзерк. площадь зеркала электролита; здесь 1,6м. – длина ванны; 0,8 – ее ширина
Р – 101325Па армосферное давление;
Р1 – давление насыщенного водяного пара про t-50
Р1=0,1258кгс/см(кв.)*9,81*10^4=12340Па
Р2 – парциальное давление водяного пара при температуре воздуха: Р2=φР’2
где P’2 давление насыщенного водяного пара при температере воздуха:
P’2=0.0238 кгс/см(кв.)=0,0238*9,81*10^4=2335Па
φ – относительная влажность воздуха (0,8)
Р2=0,8*2335=1868Па
Тогда
Тепловой поток, уносимый парами воды:
7.5 УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ ЭЛЕКТРОЛИТА ЗЕРКАЛОМ ЭЛЕКТРОЛИТА ИЗЛУЧЕНИЕМ И КОНВЕКЦИЕЙ
[2]
7.5. ПОТЕРИ ТЕПЛОТЫ СТЕНКИ ВАННЫ
Потери теплоты стенки ванны путем излучения и конвекции находим, решая систему двух уравнений, приняв температуру внутренней стенки ванны:
[2]
Для определения температуры наружной стенки ст2, решим 2 уравнения: зависимость теплового потока через стенку при tст1=49град от tст2
[2]
Где δст и λст толщина и удельная теплоемкость стали, соответственно, δфут и λфут толщина и удельная теплоемкость футеровки,
δокал и λокал толщина и удельная теплоемкость окалины на поверхности стенки
δст = 0,005м λст = 46,5Вт/м К
δфут = 0,0005м λфут = 1,16Вт/м К
δокал = 0,004м λокал 0,16Вт/м К
При q1=q2 получим: