Отчет по практике: Слиток с жидкой сердцевиной
По месяцам | Т(<300) °С | Т(300-499) °С | Т(500-799) °С | |||
Тонн | % | Тонн | % | Тонн | % | |
Январь | 4796 | 1,5 | 564 | 0,2 | 1376 | 0,4 |
Февраль | 2236 | 0,8 | 1500 | 0,6 | ||
Март | 1340 | 0,4 | 720 | 0,2 | 3336 | 1,0 |
Апрель | 2324 | 0,7 | 392 | 0,1 | 1836 | 0,6 |
Май | 16480 | 5,8 | 676 | 0,2 | 2096 | 0,7 |
Июнь | 23336 | 6,8 | 552 | 0,2 | 5328 | 1,5 |
Июль | 4840 | 1,4 | 12 | 0,0 | 1852 | 0,5 |
Август | 6936 | 2,1 | 432 | 0,1 | 1400 | 0,4 |
Сентябрь | 2596 | 1,0 | 132 | 0,1 | 688 | 0,3 |
Октябрь | 4068 | 1,2 | 336 | 0,1 | 2732 | 0,8 |
Ноябрь | 2252 | 0,7 | 132 | 0,0 | 2252 | 0,7 |
Декабрь | 4408 | 1,2 | 288 | 0,1 | 1392 | 0,4 |
Итого: | 75612 | 2,0 | 4236 | 0,1 | 25788 | 0,7 |
По месяцам | Т(800-819) °С | Т(820-839) °С | Т(840-859) °С | |||
Тонн | % | Тонн | % | Тонн | % | |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Январь | 1112 | 0,3 | 3440 | 1,1 | 16984 | 5,3 |
Февраль | 960 | 0,4 | 1160 | 0,4 | 11888 | 4,5 |
Март | 3144 | 0,9 | 4396 | 1,3 | 12760 | 3,7 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Апрель | 796 | 0,2 | 41700 | 50,5 | 16132 | 5,0 |
Май | 1516 | 0,5 | 3084 | 1,1 | 9864 | 3,5 |
Июнь | 2340 | 0,7 | 4256 | 1,2 | 17904 | 5,2 |
Июль | 1744 | 0,5 | 3324 | 1,0 | 13052 | 3,7 |
Август | 608 | 0,2 | 1936 | 0,6 | 9460 | 2,8 |
Сентябрь | 724 | 0,3 | 2224 | 0,8 | 4816 | 1,8 |
Октябрь | 1332 | 0,4 | 1936 | 0,6 | 7660 | 2,3 |
Ноябрь | 1796 | 0,6 | 3592 | 1,2 | 5936 | 1,9 |
Декабрь | 780 | 0,2 | 2008 | 0,6 | 9496 | 2,7 |
Итого: | 16852 | 0,4 | 33056 | 0,9 | 135952 | 3,6 |
По месяцам | Т(860-879) °С | Т(880-899) °С | Т(900-919) °С | |||
Тонн | % | Тонн | % | Тонн | % | |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Январь | 44952 | 13,9 | 101244 | 31,4 | 21048 | 6,5 |
Февраль | 39580 | 14,9 | 111068 | 41,7 | 7864 | 3,0 |
Март | 58268 | 17,1 | 135120 | 39,7 | 16016 | 4,7 |
Апрель | 45396 | 14,0 | 75328 | 23,2 | 28372 | 8,8 |
Май | 31764 | 11,2 | 69488 | 24,4 | 23100 | 8,1 |
Июнь | 50340 | 14,6 | 102284 | 29,7 | 16932 | 4,9 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Июль | 43128 | 12,4 | 93684 | 26,8 | 25004 | 7,2 |
Август | 30160 | 9,0 | 81004 | 24,3 | 25384 | 7,6 |
Сентябрь | 19736 | 7,5 | 47300 | 18,0 | 20740 | 7,9 |
Октябрь | 24308 | 7,4 | 74144 | 22,7 | 25156 | 7,7 |
Ноябрь | 29840 | 9,7 | 84232 | 27,4 | 32208 | 10,5 |
Декабрь | 39976 | 11,3 | 93984 | 26,6 | 31916 | 9,0 |
Итого: | 457448 | 12,0 | 1068880 | 28,0 | 273740 | 7,2 |
По месяцам | Т(920-939) °С | Т(940-959) °С | Т(960-979) °С | |||
Тонн | % | Тонн | % | Тонн | % | |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Январь | 49932 | 15,5 | 77232 | 23,9 | 240 | 0,1 |
Февраль | 30604 | 11,5 | 59584 | 22,4 | ||
Март | 38092 | 11,2 | 67344 | 19,8 | ||
Апрель | 70212 | 21,7 | 81320 | 25,1 | 420 | 0,1 |
Май | 45696 | 16,1 | 80252 | 28,2 | 528 | 0,2 |
Июнь | 45204 | 13,1 | 74992 | 21,8 | 660 | 0,2 |
Июль | 63180 | 18,1 | 98604 | 28,3 | 588 | 0,2 |
Август | 64652 | 19,4 | 110796 | 33,2 | 984 | 0,3 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
Сентябрь | 68020 | 25,9 | 95232 | 36,3 | 408 | 0,2 |
Октябрь | 115332 | 35,3 | 69516 | 21,3 | ||
Ноябрь | 94540 | 30,8 | 50372 | 16,4 | ||
Декабрь | 101152 | 28,6 | 67744 | 19,2 | 24 | 0,0 |
Итого: | 786616 | 20,6 | 932988 | 24,5 | 3852 | 0,1 |
По месяцам | Т(>900) °С | Итого | |
Тонн | % | ||
Январь | 148452 | 46.0 | 322920 |
Февраль | 98052 | 36.8 | 266444 |
Март | 121452 | 35.7 | 340536 |
Апрель | 180324 | 55.6 | 324228 |
Май | 149576 | 52.6 | 284544 |
Июнь | 137788 | 40.0 | 344128 |
Июль | 187376 | 53.7 | 349012 |
Август | 201816 | 60.5 | 333752 |
Сентябрь | 184400 | 70.2 | 262616 |
Октябрь | 210004 | 64.3 | 326520 |
Ноябрь | 177120 | 57.7 | 307152 |
Декабрь | 200836 | 56.9 | 353168 |
Итого: | 1997196 | 52.4 | 3815020 |
Проблемы разливки стали в слитки
Качество стального слитка зависит от трех основных факторов: распределения циркуляционных потоков жидкой стали внутри отливаемого слитка, условий усадки стали в изложнице и величины напряжений, возникающих в корочке слитка.
При разливке сверху зона циркуляции стали перемещается последовательно снизу вверх, а максимальное ферростатическое давление воспринимается уже вполне затвердевшей, прочной корочкой слитка. Нижняя часть слитка в этом случае кристаллизуется в условиях относительно спокойного состояния стали, т.е. с большой скоростью, и тем самым способствует более быстрому образованию зазора в нижней части слитка и устранению торможения усадки стали по его высоте. Таким образом, разливка стали сверху обеспечивает более благоприятные условия для затвердевания корочки слитка и при равных размерах слитков позволяет разливать сталь с большей скоростью, чем сифоном. При сифонной разливке вынужденные потоки жидкой стали, подмывая корочку главным образом в нижней половине слитка, снижают как скорость кристаллизации в этих местах, так и допускаемую линейную скорость разливки.
Наиболее существенной особенностью разливки стали непосредственно из ковша является то, что в момент встречи струи с изложницей происходит сильный удар с последующей приваркой стали к поддону и разбрызгиванием жидкого металла по стенкам изложницы.
Указанные особенности этого способа разливки вызывают следующие дефекты на стальных слитках: продольные и поперечные трещины, плены и заплески на поверхности слитка и подкорковые пузыри в донной части слитка.
Появление трещин на слитках вызвано в основном условиями распространения струи в изложнице и приваркой металла к поддону в нижней части изложницы. Последнее обстоятельство создает торможение усадки слитка в изложнице и вызывает образование в первых затвердевающих слоях напряжений и деформаций, которые превосходят предел прочности и пластичности стали при высоких температурах.
Схема расположения трещин на слитках при разливке представлена на рис.1. Они расположены преимущественно параллельными, поперечными полосами в под прибыльной части слитка, а иногда и в средней части слитка, т.е. в районе воздействия расширенного критического сечения затопленной струи.
Пораженность слитков пленами, заплесками и подкорковыми пузырями зависит от характера истечения струи из сталеразливочного ковша, смазки изложниц, скорости и температуры разливки и прочих факторов.
Для устранения указанных дефектов при разработке технологии разливки стали необходимо учитывать следующие факторы:
1) характер истечения металла из ковша и поступление его в изложницу;
2) усадку стали в изложнице;
3) причины приварки слитка к поддону;
4) условия возникновения брызг и заплесков на поверхности слитка;
5) причины появления подкорковых пузырей в поверхностных слоях слитка.
Рис.1. Топография расположения трещин в слитках массой 15 т, отлитых сверху (а) и сифоном (б)
Перечень использованных источников
1. Исаев В.А. Труды IV конгресса сталеплавильщиков. – М.: ОАО "Черметинформация", 1997. с 31-34.
2. Кисилев А.Д., Зинуров И.Ю. Галян В.С. // Сталь – 1999 - №11 с.31-33.
3. Баптизанский В.И., Бойченко Б.М., Черевко В.П. Тепловая робота кислородных конвертеров – М. Металлургия, 1988 – 172 с.
4. Явойский В.И., Бородин Д.И., Тимофеев В.Т. // Сталь – 1985 - №9 – с.26 – 30.
5. Охотский В.Д., Баптизанский В.И. Физико – химические основы кислородно-конвертерного процесса. Киев – Донецк: Высшая школа, 1981 – 184 с.
6. Промышленные теплотехнологии: Моделирование нелинейных процессов. Учебник. В 5 частях. Ч.5. / В.И. Тимошпольский, И.А. Трусова, А.П. Несенчук, С.С. Бродский, О.В. Дубина, И.А. Павлюченков; Под общ. ред.В.И. Тимошпольского, А.П. Несенчука. – Мн.: Выш. шк., 2000. -319с.
7. Разработка инженерных методов расчета режимов затвердевания и нагрева металла в условиях теплотехнического оборудования Белорусского металлургического завода / В.И. Тимошпольский, И.А. Трусова, Н.Л. Мандель и др. // Совершенствование технологических, процессов на Белорусском металлургическом заводе / Науч. техн. Сборник статей. Жлобин, 1994
8. Тимошпольский В.И., Трусова И.А., Бродский С.С., Дубина О.В. Аналитические способы расчетов процесса затвердевания слитков и заготовок // Литье и металлургия. 1999. №4. С 30-32.
9. Постольник Ю.С., Тимошпольский В.И., Трусова И.А., Дубина О.В. Тепловые процессы при затвердевании крупных стальных слитков // Литье и металлургия. 2000. № 1. С.53-55.
10.Ю.С., Огурцов А.П. Нелінійна прикладна термомеханіка. - Кит: НМД ВО МОНУ, 2000. - 280 с.
11. Вейник А.И. Теория затвердевания отливки. - М.: Машгиз, 1960 - 434с.
12. Гольдфарб Э.М. Теплотехника металлургических процессов. М.: Металлургия, 1967. -439с.
13. Тайц Н.Ю. Технология нагрева стали. - М.: Металлургиздат, 1962. - 567 с.
14. Тимошпольский В.И., Гурвич Э.А., Голубченко А.К., Бродский С.С., Тимошпольский И.С., Данько В.А. Тепловое состояние слитка из среднеуглеродистой стали при его затвердевании и охлаждении // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1987. 3. С.33-35.
15. Гольдфарб Э.М., Судоплатов Л.В., Саксаганский А.М. Затвердевание и охлаждение слитков перед посадкой в нагревательные колодцы // Изд. вузов. Черная металлургия. 1963. № 3.С. 195-202.
16. Самойлович Ю.А., Тимошпольский В.И., Трусова И.А., Филиппов В.В. Стальной слиток. В 3 т. Т.2. Затвердевание и охлаждение / Под общей редакцией В.И. Тимошпольского, Ю.А. Самойловича. - Мн.: Белорусская наука, 2000. - 637с.