Курсовая работа: Вентиляция студенческой столовой на 400 мест в городе Курган
Рв = 1,1 × (27,4 + 1,64 + 150 + 59,3 + 280,4) = 570,6 Па.
Используя сводный график и индивидуальные характеристики подбирают серию и номер вентилятора. Подбираются вентиляторы, сравнивая характеристики вентиляторов разных номеров и серий. При этом к установке принимается вентилятор, коэффициент полезного действия у которого ближе к максимальному значению. При оптимальном режиме работы вентилятора к.п.д. должен отличаться от максимального не более чем на 10%.
К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-6,3, Е 6.3.100-1 исполнение 1 с характеристиками:
Д = Дном; h = 0,84; n = 935, об/мин.
Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.
Выбирается двигатель типа 4А90L6 с мощностью 3 кВт, с частотой вращения 935, об/мин, массой вентилятора с двигателем 171,7 кг.
При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:
Nу = кз × Nд,
Nд = Рв×Lв / (3600×102×hв×hп),
где кз - коэффициент запаса /5, табл.13.4/;
hв - к.п.д. вентилятора;
hп - к.п.д. передачи, равный 1, т.к. установка электродвигателя на одном валу с вентилятором (исполнение 1).
Nд = 570,5×23183,6 / (3600×102×0,84×1·9,81) = 1,4 кВт.
Nу = 1,15 × 2,4 = 2,8 кВт.
Имеется запас мощности вентилятора.
Подбор вентилятора для вытяжной системы В-1
1. Производительность вентилятора, м3/ч:
Lв = кпод × Lсист. = 1,1 × 10640 = 11704 м3/ч;
2. Давление создаваемое вентилятором, Па:
Рв = 1,1×(DРвсас + DРнагн),
Рв = 1,1 × (286,6+32,2) = 350,7 Па.
DРнагн = 1,15*(1,2*6,842)/2=32,2 Па.
К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-6,3, Е 6,3.105-1 исполнение 1 с характеристиками:
h = 0,62; n = 950 об/мин.
Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.
Выбирается двигатель типа 4А100L6 мощностью 2,2 кВт, с частотой вращения 950, об/мин. При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:
Nу = кз × Nд,
Nд = Рв×Lв / (3600×102×hв×hп),
Nд = 350,7·11704 / (3600×102×0,62× 9,81*1) = 1,84 кВт.
Nу = 1,15 × 1,84 = 2,11 кВт.
Имеется запас мощности вентилятора.
Подбор вентилятора для вытяжной системы В-2
1. Производительность вентилятора, м3/ч:
Lв = кпод × Lсист. = 1,1 × 4103 = 4513 м3/ч;
3. Давление создаваемое вентилятором, Па:
Рв = 1,1×(DРвсас + DРнагн),
Рв = 1,1 × (153,6+43,1) = 196,7 Па.
DРнагн = 1,15*(1,2*7,92)/2=43,06 Па.
К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-5 Е 5,095-1 исполнение 1 с характеристиками:
h = 0,75; n = 900 об/мин.
Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.
Выбирается двигатель типа 4А71В6 мощностью 0,55 кВт, с частотой вращения 900 об/мин. При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:
Nу = кз × Nд,
Nд = Рв×Lв / (3600×102×hв×hп),
Nд = 196,7·4513 / (3600×102×0,75× 9,81*1) = 0,33 кВт.
Nу = 1,15 × 0,33 = 0,37ья кВт.
Имеется запас мощности вентилятора
10.Акустический расчёт приточной системывентиляции и разработка мероприятий для борьбы с шумом и вибрацией
Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий.
Источниками аэродинамического шума в вентиляционной установке являются работающий вентилятор, а также движение воздуха в воздуховодах, воздухораспределителях и воздухозаборных устройствах.
Для уменьшения шума и вибрации проводится ряд предупредительных мер, к которым относятся такие, как тщательная балансировка рабочего колеса вентилятора; применение вентиляторов больших номеров с меньшим числом оборотов с лопатками, загнутыми назад, и максимальным значением к.п.д.; крепление вентиляторных установок на виброосновании и присоединение вентиляторов к воздуховодам с помощью эластичных вставок; допустимые скорости движения воздуха в воздуховодах, воздухораспределительных и воздухоприёмных устройствах, по условиям бесшумности соответственно не более 8 и 5, м/с и др.
В расчёте определяется уровень звукового давления аэродинамического шума, создаваемого в расчётных точках помещения при работе систем вентиляции, выявляется необходимость установки шумоглушителя, определяется его тип и габариты.
Акустический расчёт производится для расчётного помещения, согласно методики приведённой в /4/.
Последовательность акустического расчёта приводится в виде таблицы 9.
Таблица 9
Последовательность акустического расчёта
№№ п/п |
Рассматриваемая величина |
Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц |
|||||||
63 |
125 |
250 |
500 |
1000 |
2000 |
4000 |
8000 |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
1 |
Lдоп, 50, дБ |
70 | 61 | 54 | 49 | 45 | 42 | 40 | 38 |
2 |
Поправка DL1, дБ (для приточного вентилятора при n = 935) |
6 | 5 | 5 | 9 | 11 | 16 | 22 | 28 |
3 |
Поправка DL2, дБ, dэ = 810 |
4 | 1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
4 |
Октавные УЗМ приточного вентилятора, излучаемые выходным патрубком в воздуховод на стороне нагнетании Lpокт, дБ |
130,8 | 128,8 | 127,8 | 123,8 | 121,8 | 116,8 | 110,8 | 104,8 |
5 | В металлическом воздуховоде 600х1250 мм., длиной 30,5 м. | 0,45 | 0,3 | 0,15 | 0,1 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 |
6 | В прямоугольном повороте | 1 | 4 | 6 | 4 | 3 | 3 | 3 | 3 |
7 | В прямоугольном повороте | 1 | 4 | 6 | 4 | 3 | 3 | 3 | 3 |
8 | В прямоугольном повороте 500 мм | 0 | 1 | 5 | 7 | 5 | 3 | 3 | 3 |
9 | В тройнике на поворот 500х500 мм | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 | 7,3 |
10 | В результате отражения от решётки | 10 | 4 | 1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
11 |
Суммарное снижение уровня звуковой мощности, DLрсети |
19,75 | 20,6 | 25,45 | 22,4 | 18,36 | 16,36 | 16,36 | 16,36 |
12 |
Параметр f×(Fотв)1/2 = 0,28×F |
17,6 | 35 | 70 | 140 | 280 | 460 | 1120 | 2240 |
13 |
Коэффициент направленности Ф (при J = 450) |
7,8 | 6,9 | 5,8 | 4,4 | 4,2 | 4,1 | 4 | 4 |
14 |
Суммаå[Ф/(4×п×r2)],где(m=15 r=2,5) |
0,1 | 0,09 | 0,07 | 0,06 | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,05 |
15 | Частотный множитель m | 0,5 | 0,5 | 0,55 | 0,7 | 1 | 1,6 | 3 | 6 |
16 |
Постоянная помещения В = В1000×m (В1000 = V /6 = 284,8) |
142,4 | 142,4 | 156,6 | 199,4 | 284,8 | 455,7 | 854,4 | 1709 |
17 | Отношение 4×n / В (при n = 15) | 0,42 | 0,42 | 0,38 | 0,3 | 0,21 | 0,13 | 0,07 | 0,035 |
18 |
Величина 10×ln[Ф/(4×п×r2) + 4×n/B], дБ |
-2,8 | -2,9 | -3,5 | -4,4 | -5,8 | -7,4 | -9,2 | -10,7 |
19 | Октавные УЗД в расчётной точке L, дБ | 108,2 | 105,3 | 98,8 | 97 | 97,6 | 93 | 85,2 | 77,7 |
20 | Требуемое снижение УЗД (n=1), дБ | 30 | 36,1 | 36,6 | 39,8 | 44,4 | 42,8 | 37 | 31,5 |
Из таблицы 9 видно, что для рассматриваемой системы для всех актавных полос необходимо снижение уровня шума.
По заданному расходу воздуха L = 21067 м3/ч, по /13, рис. 7/ определяется сечение пластинчатого шумоглушителя НхВ = 1500х1200, мм. Скорость v = 6 м/с.
По полученным размерам выбирается шумоглушитель /13, рис. 4/.
Шифр ГП 1-2;
Марка А7Е 178.000-01;
Площадь свободного сечения 0,9 м2;
Масса 204,1 кг;
Длина 1000 мм.
Исходя из уровня звуковой мощности которую необходимо заглушить на среднегеометрических частотах по /13, табл.4/ определяется длинна глушителя, толщина пластин и расстояние между ними.
Наиболее целесообразно принять глушитель с длиной 2,5 м, с пластинами 100х100, мм.
Снижение уровня звуковой мощности для данного глушителя по актавным полосам составляет:
63 | 125 | 250 | 500 | 1000 | 2000 | 4000 | 8000 |
1,5 | 6 | 14 | 40 | 48 | 35 | 29 | 15 |
По /13, рис. 5/ принимаются пластины:
Шифр П 1-2;
Модель А7Е 177.000-01;
Масса 10,4, кг.
Размеры В х L х Н = 100 х 1000 х 500, мм.
Гидравлическое сопротивление глушителя определяется:
DР = (x + l (l/D)) × ((r × uф2)/2), Па;
где x - суммарный коэффициент местных сопротивлений отнесенный к свободному сечению глушителя, 0,5 для пластин без обтекателя;
l - коэффициент трения, зависит от D;
l – длинна глушителя, м;
D – гидравлический диаметр глушителя;
D = (2×А×h)/(А+h) = (2×1500×1200)/(1500+1200) = 1,33 мм;
где А – высота, h – ширина проходного канала;
r - плотность воздуха;
uф – фактическая скорость в свободном сечении глушителя, м/с;
uф = L/(3600 × f) = 21067/(3600×0,3) = 16,5, м/с.
DР = (0,5 + 0,03 (2,5/1,33)) × ((1,22 × 16,52)/2) = 51,3 Па.
Необходимо чтобы гидравлическое сопротивление глушителя составляло не более 10% от располагаемого давления вентилятора:
DР £ 0,1 × Рв.
% = (DРгл / DРв) × 100 = (51,3/570) × 100 = 9,2%;
что допустимо, так как эта величина входит в запас на неучтенные потери располагаемого давления в вентиляторе.
11. Технико-экономические показатели проекта.
Годовой расход тепла на вентиляцию определяется по формуле, ГВт/год:
Qвентг = Qвентчас×(tпр-tср.от.пер)×(n-a)×m / [(tпр-tн.в)×106],
где Qвентчас - максимальный часовой расход тепла на вентиляцию, кВт;
tпр - температура приточного воздуха, 0С;
tср.от.пер - средняя температура отопительного периода, 0С;
tн.в - температура наружного воздуха для вентиляции в холодный период, 0С;
n - продолжительность отопительного периода, сут., принимается равной 218 дня;
а - общее количество воскресных и праздничных суток, приходящиеся на отопительный период, принимается равной 31 суткам;
m - продолжительность работы вентиляционных установок в сутки, час, принимается равной 11 часам.
Qвентг = 47,943×(15,5+10,6)×(218-31)×11/[(15,5+25)×106] = 0,06355 ГВт/год
Годовой расход электроэнергии приточной системой П-1 составляет, кВт×ч/год:
Nгод = å0,7×Nу×t×b,
где 0,7 - среднее значение коэффициента использования вентиляционного оборудования за год;
Nу - суммарная установочная мощность электродвигателей, имеющих одинаковый режим работы в часах, кВт;
t - продолжительность работы электродвигателей в сутки, час, принимается равной 11 часам;
b - число рабочих дней в году, принимается равный 187 дню;
å - знак суммы показывает, что суммируется расход электроэнергии всеми двигателями вентиляционной установки при различных режимах их работы.
Nгод = 0,7 × 1,5 × 11 × 187 = 2160 кВт×ч/год.
Стоимость электроэнергии, тыс.руб., определяется:
Э = Nгод × Цэ / 1000;
где Nгод - годовой расход электроэнергии, тыс.кВт×ч;
Цэ - цена 1 кВт×час электроэнергии, руб, для проекта принимается равной 1,55 руб;
Э = 2160 × 1,55 / 1000 = 3,348 тыс.руб.
Стоимость годового расхода тепла, тыс.руб/год, на вентиляцию определяется:
Т = Qвентг×Цт / 1000,
где Цт - цена тепловой энергии, руб. за 1 Гкал, равная 657,49 руб/МВт.
Т = 63550 × 657,49/ 1000 = 41,8 тыс.руб/год.
Годовой фонд заработной платы персонала, обслуживающего вент. установки здания, определяется, тыс.руб/год:
З = 2500 × П × М × К × 10-3,
где 2500 - средний должностной оклад на единицу обслуживающего персонала, руб/месяц;
П - количество персонала, чел, равный 1;
М - число месяцев в году, составляет 12;
К - коэффициент, учитывающий средний размер премий и отчислений на социальное страхование, равный 1,3.
З = 2500 × 1 × 12 × 1,3 × 10-3 = 39 тыс.руб/год.
В итоге определяется ориентировочная стоимость годовой эксплуатации систем вентиляции здания, тыс.руб/год:
С = Т + З + Э,
С = 41,8 + 39 + 3,3 = 84,1 тыс.руб/год.
Список литературы
1. Волков О.Д., Проектирование вентиляции промышленного здания: (Учеб. Пообие). – Х.: Выща шк. Изд-во при ХГУ, 1999. – 240.: ил.
2. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Р.В. Щекин, С.М. Кореневский и др. 1998 г., стр. 288.
3. Внутренние санитарно-технические устройства. В 2-х ч. Под ред. И.Г. Староверова. Изд. 3-е. Ч. 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. М., Стройиздат, 1998. 509 с. (Справочник проектировщика). Авт.: В.Н. Богословский, И.А. Шепелов, В.М. Эльтерман и др.
4. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1/В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1992. – 319 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
5. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 2/Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1992. 416 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
6. СНиП 2.04.05-86. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. – 64 с.
7. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.
8. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника/ Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2000. – 29 с.
9. СНиП 2.08.02-89. Общественные здания и сооружения/Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. 40 с.
10. СНиП 2.09.04-87. Административные и бытовые здания/Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. – 16 с.
11. Методические указания по выполнению курсового проекта по вентиляции общественных зданий. Часть I. Калашников М.П., Фёдорова В.В. - Улан-Удэ: ВСТИ, 1987.
12. Методические указания по выполнению курсового проекта по вентиляции общественных зданий. Часть II. Калашников М.П., Фёдорова В.В. - Улан-Удэ: ВСТИ, 1987.
13. Серия 5.904-17. Глушители шума вентиляционных установок., 1982 г.
14. Титов В.П. и др. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. - М.: Стройиздат, 1985.
15. Гусев В.М. и др. Теплотехника, отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. - Л.: Стройиздат, 2005.